板料由于受到凹模型腔的強(qiáng)烈限制而進(jìn)一步被擠壓,下板料被迫向凹模的環(huán)形凹槽處流動(dòng)直至填滿凹槽,上板料則受凸模的作用填充了由于下板料移動(dòng)而留下的空穴;**終,上?下板料形成了完整的自鎖接頭?此階段是無(wú)釘沖鉚的**機(jī)理所在?(3)墩鍛保壓階段?此階段也屬于擠壓變形過(guò)程,上?下模具應(yīng)保持靜止一段時(shí)間或者使凸模繼續(xù)下壓微小距離,目的是確保上?下板材料完全填滿環(huán)形凹槽,接頭完全定形并防止板料回彈?保壓階段對(duì)接頭質(zhì)量有較大影響,應(yīng)控制得當(dāng)?(4)退模階段?此階段凸模上行,退出凹模,將被鉚接成功的上下板取出即可?3數(shù)值模擬及實(shí)驗(yàn)方案設(shè)計(jì)無(wú)釘鉚接接頭質(zhì)量的評(píng)價(jià)可以從接頭幾何形狀和靜強(qiáng)度實(shí)驗(yàn)2個(gè)方面進(jìn)行評(píng)價(jià)?其中靜強(qiáng)度實(shí)驗(yàn)更為準(zhǔn)確,但工程實(shí)際中由于受條件限制,多以觀察接頭幾何形狀為主,輔以仿真分析和靜強(qiáng)度實(shí)驗(yàn)進(jìn)行評(píng)價(jià)?接頭幾何形狀如圖2所示?圖2中,Tu為鑲嵌量,直接反映沖鉚完成后接頭自鎖性能的好壞,一般Tu越大,接頭自鎖性能越好,抗拉脫能力越強(qiáng);Tn為頸厚,直接影響接頭抗剪切性能,一般Tn越大,抗剪切能力越強(qiáng);C為底厚,綜合反映接頭力學(xué)性能,一般C減小。美國(guó)哈克99-6001鉚槍頭哪家好!黑龍江智能HUCK99-6001鉚槍頭誠(chéng)信企業(yè)
結(jié)果如圖3所示。力學(xué)測(cè)試結(jié)果表明:(1)隨著HH的增加,對(duì)剪切力值影響較較小,波動(dòng)幅度在5%以內(nèi);(2)隨著HH的增加,對(duì)CrossTensile的力值有所減小,這erlock減小有關(guān)。圖3靜力學(xué)測(cè)試結(jié)果結(jié)論(1)通過(guò)數(shù)值模擬表明:1)隨著SPR工藝進(jìn)行,鉚釘打入板件內(nèi)部使板件產(chǎn)生塑性變形,在釘腳處的應(yīng)力比較大,同樣對(duì)于底層板來(lái)說(shuō),靠近釘腳處的塑性變形量比較大,應(yīng)力亦為比較大;2)隨著HH的增加,釘子插入下層板的深度減小,erlock值逐漸減小,HH從0mm增加到erlock由,減小了,而HH從erlock減小了,減小幅度逐漸降低;3)隨著HH的增加,在A處的應(yīng)力逐漸減小,這說(shuō)明通過(guò)控制HH,對(duì)改善板件邊緣開(kāi)裂有利。(2)對(duì)比實(shí)驗(yàn)結(jié)果與數(shù)值模擬結(jié)果表明:1)實(shí)驗(yàn)結(jié)果與有限元分析預(yù)報(bào)結(jié)果接近,吻合良好,即隨著HH增加erlock值減小;2)在相同參數(shù)下,實(shí)驗(yàn)得到erlock值與有限元預(yù)測(cè)erlock略有減小,基本在。(3)對(duì)比不同HH參數(shù)下的靜力學(xué)結(jié)果表明:1)隨著HH的增加,對(duì)剪切力值影響較較小,波動(dòng)幅度在5%以內(nèi);2)隨著HH的增加,對(duì)CrossTensile的力值有所減小,這erlock減小有關(guān)。甘肅原裝進(jìn)口HUCK99-6001鉚槍頭全國(guó)發(fā)貨美國(guó)哈克99-6001鉚槍頭;
該系統(tǒng)投資為500萬(wàn)英鎊,設(shè)備重50t(而液壓式機(jī)翼鉚接機(jī)重達(dá)100t),可將桁條連接到機(jī)翼壁板上,并可安裝部分對(duì)接搭板上的緊固件。設(shè)備可安裝鉚釘和環(huán)槽鉚釘。系統(tǒng)在1997年末投入使用,采用新設(shè)備后,鉚接成本降低約30%,到1999年已達(dá)到每月生產(chǎn)超過(guò)22套機(jī)翼的生產(chǎn)效率。2003年,空客公司又投資了1臺(tái)E4150機(jī)翼壁板電磁鉚接柔性裝配系統(tǒng),該系統(tǒng)柔性化程度更高,可實(shí)現(xiàn)從A319至A340/600型飛機(jī)機(jī)翼壁板的自動(dòng)電磁鉚接裝配。空客公司A320系列飛機(jī)(A319/A320/A321)是非常成功的150座級(jí)飛機(jī),世界各國(guó)航空公司的需求量非常大,空客公司為滿足A320系列飛機(jī)的***生產(chǎn)需求,于2000年配置了1臺(tái)E4000型機(jī)翼壁板自動(dòng)化電磁鉚接設(shè)備。2006年又配置了1臺(tái)更先進(jìn)的E4320型機(jī)翼壁板自動(dòng)化電磁鉚接設(shè)備并安裝在空客公司在英國(guó)布雷頓的工廠,用于滿足A320機(jī)翼壁板的生產(chǎn)需求。3電磁鉚接技術(shù)在俄羅斯的應(yīng)用俄羅斯對(duì)電磁鉚接技術(shù)也進(jìn)行了大量研究,并運(yùn)用在伊爾-86、圖-154等飛機(jī)、發(fā)動(dòng)機(jī)、運(yùn)載火箭的裝配生產(chǎn)上,先后開(kāi)發(fā)和生產(chǎn)了УMК-6AM、УMК-8、УMККC、MMК-6等型號(hào)的50余臺(tái)低電壓(鉚***工作電壓不超過(guò)380V)電磁鉚接設(shè)備。
呈現(xiàn)出***的類解理河流花樣及滑移特征,屬疲勞裂紋擴(kuò)展區(qū).圖7b區(qū)域可觀察到少量疲勞條帶及一定數(shù)量的韌窩,為混合斷口形貌,屬疲勞裂紋高速擴(kuò)展區(qū),即**終斷裂區(qū).而對(duì)于圖7a左側(cè)白色方形標(biāo)注區(qū)域,其微觀形貌具有明顯的撕裂棱和微孔特征,屬典型的韌性斷裂.由此可斷定,TAS接頭由于鉚釘硬度提高,鉚釘墩粗現(xiàn)象減輕,接頭的薄弱部位下移至接頭底部;TAS接頭裂紋萌生于底部薄弱區(qū)域,首先沿板寬方向進(jìn)行擴(kuò)展出現(xiàn)疲勞斷裂,隨后反向延伸至另一側(cè)發(fā)生韌性斷裂.圖6TAF接頭下板斷裂試樣SEM分析,其失效試樣的SEM圖像如圖8所示.ATF接頭下板宏觀斷口圖像如圖8a所示,可見(jiàn)下板大變形部分幾乎完全斷裂,與TAF接頭的下板斷裂部位相似.由圖8c可見(jiàn)大變形區(qū)域斷口表面較為光滑平整,為疲勞源區(qū)特征.圖8a白色方形標(biāo)注區(qū)域的微觀形貌特征如圖8d所示,斷口上分布著散亂的疲勞條帶,且處于不同高度不同方向平面上,屬疲勞斷裂的基本特征.而圖像8b區(qū)域靠近基板邊緣,微觀形貌具有明顯的撕裂棱及微孔特征,屬韌性斷裂.由此可推斷,因下板斷裂失效的ATF接頭,其下板大變形區(qū)域因承受持續(xù)疲勞載荷而萌生疲勞裂紋并沿板寬向兩側(cè)擴(kuò)展,一側(cè)為疲勞斷裂,而另一側(cè)靠近邊緣區(qū)域?yàn)轫g性斷裂失效。美國(guó) HUCK99-6001 鉚槍頭。
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