根據(jù)需要制定）、送釘、涂膠（有密封需求）、鉚接、銑平（無頭鉚釘）。鉚接工藝復(fù)雜，參數(shù)繁多，本文主要選擇其中的壓鉚和卸載過程，以及對鉚接件變形影響較大的工藝參數(shù)，包括壓鉚力、鐓鉚時(shí)間等，對飛機(jī)薄壁件鉚接工藝進(jìn)行合理的簡化。由于采用實(shí)際尺寸的飛機(jī)薄壁件模型進(jìn)行鉚接過程的數(shù)值模擬計(jì)算時(shí)間成本過大，因此在綜合考慮薄壁件的實(shí)體特征及有限元計(jì)算效率的基礎(chǔ)上，本文設(shè)計(jì)了如圖1所示的飛機(jī)薄壁件鉚接有限元仿真模型。由鉚接原理[3]可知，鉚接過程中鉚釘與鉚釘孔之間、鉚模與鉚釘之間均存在復(fù)雜的非線性接觸關(guān)系，在滿足計(jì)算精度的前提下提高計(jì)算效率，需要對模型進(jìn)行合理地網(wǎng)格劃分，保證網(wǎng)格節(jié)點(diǎn)對稱，使節(jié)點(diǎn)場量的傳遞比較大程度地接近真實(shí)情況。批量鉚接過程的接力計(jì)算方法批量鉚接過程數(shù)值模擬按鉚釘個(gè)數(shù)分為多個(gè)計(jì)算步，即一個(gè)鉚釘?shù)你T接過程計(jì)算作為一個(gè)計(jì)算步。在每個(gè)計(jì)算步中，均涉及鉚接載荷施加、接觸設(shè)置、邊界條件修改等，此時(shí)，為進(jìn)一步提高計(jì)算效率，以MATLAB為二次開發(fā)平臺，利用大型有限元軟件包ABAQUS為**求解器，建立批量鉚接過程模擬的接力計(jì)算流程，如圖2所示。接力原理主要涉及以下關(guān)鍵技術(shù)。1鉚釘?shù)难b配原理在接力計(jì)算過程中。HUCK 99-6001鉚槍頭哪家好。上海庫存HUCK99-6001鉚槍頭***選擇

    而國外的設(shè)備和鉚釘成本較高，企業(yè)采購使用負(fù)擔(dān)較重。(3)目前自沖鉚接使用經(jīng)驗(yàn)還不夠成熟，鉚接質(zhì)量肉眼無法判定，因此要求配備有專業(yè)的檢測設(shè)備。(4)單一的自沖鉚接設(shè)備自動(dòng)化程度不高，生產(chǎn)效率受限，需要整合到自動(dòng)化裝配流水線中，才能獲得更高的生產(chǎn)效率。3結(jié)語自沖鉚接是目前較早進(jìn)的機(jī)械冷連接技術(shù)之一，在機(jī)箱機(jī)柜生產(chǎn)中具有較大的技術(shù)和經(jīng)濟(jì)優(yōu)勢，尤其適合機(jī)柜框架的組裝，有望成為傳統(tǒng)機(jī)箱機(jī)柜組裝技術(shù)的終結(jié)者。未來隨著自沖鉚接研究的深入和相應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)的出臺，自沖鉚接將迎來更大的應(yīng)用市場。參考文獻(xiàn)：[1]李永兵，李亞庭，樓銘，等.轎車車身輕量化及其對連接技術(shù)的挑戰(zhàn)[J].機(jī)械工程學(xué)報(bào)，2012，48(18)：44-54.[2]邢保英.自沖鉚連接機(jī)理及力學(xué)性能研究[D].昆明：昆明理工大學(xué)，2014：7-8.[3]樓銘.自沖鉚接設(shè)備研制及輕量化材料自沖鉚接工藝開發(fā)[D].上海：上海交通大學(xué)，2009：3-10.[4]閆哲銘，王建，萬淑敏.用于車身連接的自沖鉚接過程的試驗(yàn)研究[J].汽車工藝與材料，2009(10)：(ElectricPowerElectrono.,Ltd.,Changzhou213025,China;Electro.,Ltd.,Nanjing211102。天津優(yōu)良HUCK99-6001鉚槍頭源頭直供HUCK99-6001鉚槍頭哪家好。

    **終觀察到試樣沿下板凸臺邊緣發(fā)生斷裂；其下板斷裂區(qū)域正是出現(xiàn)在圖2a中橢圓標(biāo)注區(qū)域，說明TAF接頭下板壁厚**薄區(qū)域是其薄弱環(huán)節(jié)，下板與鉚釘腳尖接觸區(qū)域?yàn)樵摻宇^的應(yīng)力集中點(diǎn).對于采用H6鉚釘?shù)腡AS接頭，其下板斷裂失效與TAF接頭類似，但由于鉚釘硬度提高減輕了鉚釘墩粗情況，其下板斷裂區(qū)域出現(xiàn)在圖2c橢圓標(biāo)注區(qū)域，該區(qū)域?yàn)門AS接頭的應(yīng)力集中點(diǎn).TAS接頭鉚釘斷裂的失效過程如圖5b所示，試樣上板同樣呈現(xiàn)出輕微翹曲現(xiàn)象，鉚釘因承受剪切載荷**終發(fā)生斷裂；這在一定程度上受鉚釘硬度提高而脆性增大的影響，導(dǎo)致鉚釘?shù)目辜魪?qiáng)度弱于其與下板形成的機(jī)械內(nèi)鎖結(jié)構(gòu)強(qiáng)度.對于采用H4鉚釘?shù)腁TF接頭，其上板斷裂的失效過程如圖5c所示.可見，試樣上板在拉伸-剪切過程中呈現(xiàn)出明顯的翹曲現(xiàn)象，且在鉚釘釘頭邊緣開始出現(xiàn)撕裂.這種現(xiàn)象主要是由異質(zhì)板材(1420與TA1)強(qiáng)度差異、機(jī)械內(nèi)鎖結(jié)構(gòu)強(qiáng)度優(yōu)于上板薄弱區(qū)域強(qiáng)度所致.此外，通過斷口分析發(fā)現(xiàn)TAF與TAS接頭的下板斷裂和ATF接頭的上板斷裂均屬于塑性斷裂失效過程，而TAS接頭的鉚釘斷裂屬于脆性斷裂失效過程.圖5自沖鉚接頭拉剪失效過程，TAF和TAS接頭主要因下板斷裂而失效；ATF則存在鉚釘斷裂與下板斷裂兩種疲勞失效模式。

    二個(gè)夾持裝置間設(shè)有沖頭鉚接裝置，所述的沖頭鉚接裝置同步控制二個(gè)夾持裝置。作為推薦，所述的夾持裝置包括設(shè)置在底板上支座和支撐座，所述的支座與支撐座呈間隔式分布，所述的支座中設(shè)有固定前列，所述的支撐座中設(shè)有活動(dòng)前列，所述的橋形觸頭設(shè)置在固定前列與活動(dòng)前列間；所述的沖頭鉚接裝置包括活動(dòng)塊，所述的活動(dòng)塊通過沖頭向下位移，所述的沖頭帶動(dòng)活動(dòng)前列與橋形觸頭進(jìn)行鉚接。作為推薦，所述的活動(dòng)前列與支撐座呈活動(dòng)連接，所述的支撐座的上端設(shè)有可轉(zhuǎn)動(dòng)的拔叉，所述的拔叉的下端與活動(dòng)前列的外端呈套接固定，所述的拔叉帶動(dòng)活動(dòng)前列沿支撐座進(jìn)行左右位移，所述的活動(dòng)前列中部大凸緣與支撐座沉孔間設(shè)有呈彈性連接的彈簧；所述的底板中設(shè)有一對呈縱向分布的導(dǎo)向座，所述的活動(dòng)塊的兩側(cè)壁通過凸臺沿導(dǎo)向座進(jìn)行位移，所述的活動(dòng)塊的兩側(cè)分別設(shè)有斜面，所述的活動(dòng)前列的后端設(shè)有與斜面呈相切運(yùn)動(dòng)的球頭，所述的活動(dòng)塊的底部與底板間設(shè)有復(fù)位彈簧。作為推薦，所述的拔叉通過軸銷固定在支撐座的上端，所述的軸銷通過軸用擋卡進(jìn)行固位，所述的活動(dòng)前列的后端中設(shè)有起到止位作用的彈性銷，所述的拔叉的兩叉腳騎在活動(dòng)前列的臺階外圓上。作為推薦。美國哈克99-6001鉚槍頭哪家好。

    等.航空用鈦及鈦合金的發(fā)展及應(yīng)用[J].材料導(dǎo)報(bào),2011,25(1)：102-Zhanghong,QuHenglei,DengChao,[J].MaterialsReview,2011,25(1)：102-107.[2]鄧彩艷,尹庭輝,龔寶明.TC11鈦合金電子束焊接接頭超高周疲勞性能[J].焊接學(xué)報(bào),2018,39(4)：26-Caiyan,inghui,[J].TransactionsoftheChinaWeldingInstitution,2018,39(4)：26-29.[3]程東海,鄭森,陳益平,等.5A90鋁鋰合金電阻點(diǎn)焊接頭力學(xué)性能與**分析[J].焊接學(xué)報(bào),2018,39(2)：93-Donghai,Zhenen,ChenYiping,[J].TransactionsoftheChinaWeldingInstitution,2018,39(2)：93-96.[4]HeXC,PearsonIT,：stateoftheart[J].JournalofMaterialcessingTechnology,2008,199(1-3)：27-36.[5]HuangLiYD,GuoHD,[J]ernationalJournalofFatigue,2016,88：96-110.[6]LiDZ,ChrysanthouA,PatelI,[J]ernationalJournalofAdvancedManufacturingTechnology,2017,92(5-8)：1777-1824.[7]盧毅,何曉聰,邢保英,等.退火處理對鈦合金自沖鉚接頭疲勞特性的影響[J].焊接學(xué)報(bào),2018,39(3)：124-Yi,HeXiaocong,XingBaoying,[J].TransactionsoftheChinaWeldingInstitution,2018,39(3)：124-128.[8]CalabreseLverbioE,PollicinoE。美國HUCK99-6001鉚槍頭哪家好。上海庫存HUCK99-6001鉚槍頭***選擇

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    其目的是解決短尾鉚釘現(xiàn)有絲扣成形工藝費(fèi)時(shí)、費(fèi)力、費(fèi)工、效率低無法滿足大批量生產(chǎn)需求的問題。[0006]技術(shù)方案如下:[0007]短尾鉚釘一次搓絲成型模具，包括:搓絲機(jī)上的動(dòng)模、定模、工件位、送料導(dǎo)軌、推料裝置;其特征是:[0008]所述動(dòng)模6或定模7均有完全相同的從上至下順次連接的鎖緊模、螺紋模和尾牙模:鎖緊模1:**前端長1^內(nèi)兩側(cè)面夾角為鎖緊導(dǎo)入角Ct1。***端兩側(cè)面夾角為脫料角β;**寬為鎖緊模寬Yi，高度Zl與短尾鉚釘5的鎖緊段長度L5.工相等。[0009]螺紋模2:**前端長1^2內(nèi)兩側(cè)面夾角為螺紋導(dǎo)入角α2。兩側(cè)面比較高處有小平面、有上倒角Θ，螺紋模***端兩側(cè)面夾角為脫料角β;螺紋模**寬為中端的螺紋模寬Y2,且有去除銳角的棱邊;螺紋模高度Ζ2等于短尾鉚釘?shù)穆菁y段長度。[0010]尾牙模3:**前端長L3內(nèi)兩側(cè)面夾角為尾牙導(dǎo)入角Ct3;***端兩側(cè)面夾角為脫料角β;**寬為鎖緊模寬Y3;尾牙模高度Z3大于短尾鉚釘?shù)奈惭篱L度。[0011]上述Q1Sa3Sa25L1SL3SL2;[0012]上述模具設(shè)計(jì)參數(shù)優(yōu)化范圍如下:[0013]a!<°^a2<°^a3<°οΥ3<Y2。小平面高=()mm。上倒角=°。螺紋升角9=arctanPAid,式中d為選定螺紋外徑,P為選定牙距。脫料角β取10°。上海庫存HUCK99-6001鉚槍頭***選擇

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