通過圖11所示的鉚接件試驗(yàn)測量位移云圖與圖7所示的有限元仿真鉚接位移云圖進(jìn)行對比，試驗(yàn)所得鉚接件比較大位移值約為，模擬計(jì)算所得鉚接件的比較大位移值約為；試驗(yàn)所得鉚接件**小位移值約為，模擬計(jì)算所得鉚接件的**小位移值約為。兩者在數(shù)值和趨勢上都基本一致，從而證明了所建立的批量鉚接過程模擬方法的正確性。結(jié)束語本文的工作主要有：（1）針對飛機(jī)薄壁件批量鉚接過程的有限元模擬，從工藝和模型兩個(gè)方面建立了飛機(jī)薄壁件批量鉚接有限元仿真簡化模型；（2）提出了批量鉚接接力計(jì)算原理以及批量鉚接過程接力計(jì)算模擬方法；（3）通過有限元模擬結(jié)果，對鉚接件的應(yīng)力和位移狀況進(jìn)行了分析，預(yù)測了鉚接完成后鉚接件的應(yīng)力分布，以及鉚接過程引起的局部變形缺點(diǎn)、整體扭曲和翹曲變形；（4）規(guī)劃試驗(yàn)，驗(yàn)證了本文提出的批量鉚接過程模擬方法的正確性和可行性。美國 HUCK99-6001鉚槍頭哪家好！甘肅直銷HUCK99-6001鉚槍頭全國發(fā)貨

    可按客戶要求定制***方便的鉚接生產(chǎn)線液壓鉚接機(jī)對鉚機(jī)|臥式鉚接機(jī)氣動(dòng)鉚接機(jī)液壓鉚接機(jī)具備鉚接壓力穩(wěn)定，鉚接過程平穩(wěn)，成形準(zhǔn)確的優(yōu)點(diǎn)，一般應(yīng)用建議購買液壓鉚接機(jī)鉚釘?shù)膬啥硕夹枰T接時(shí)，對鉚機(jī)|臥式鉚接機(jī)就可以派上用場，對鉚接兩個(gè)機(jī)頭的壓力，速度，進(jìn)給量都是相同的。氣動(dòng)鉚接機(jī)非常適合生產(chǎn)線、流水線上使用，氣動(dòng)鉚接機(jī)的占地面積小，鉚接快速。懸掛式氣液增壓壓力機(jī)自動(dòng)壓鉚機(jī)(也稱之為哈格壓鉚機(jī)）鉚接機(jī)器人（機(jī)器人鉚接機(jī)）可以完成大型零件的鉚接，這類零件由于體積重量巨大，不便移動(dòng)，因此需要設(shè)備小巧輕便方便移動(dòng)。全自動(dòng)壓鉚機(jī)也稱之為哈格壓鉚機(jī)、自動(dòng)壓鉚機(jī)、自動(dòng)鉚接機(jī)、自動(dòng)液壓鉚釘機(jī)、鈑金自動(dòng)壓鉚機(jī)、液壓鉚釘機(jī)等。鉚接機(jī)器人是在工業(yè)機(jī)器人基礎(chǔ)上發(fā)展起來的先進(jìn)鉚接設(shè)備。哈芬槽鉚接機(jī),預(yù)埋槽鉚接機(jī),管廊鉚接機(jī)數(shù)控沖孔機(jī)臺式自沖鉚接機(jī)哈芬槽鉚接機(jī)（管廊鉚接機(jī)、預(yù)埋槽鉚接機(jī)）可設(shè)計(jì)為立式或臥式兩種規(guī)格，配合同步自動(dòng)鉚接工裝，可以實(shí)現(xiàn)快速鉚接。哈芬槽，管廊，貨架，梯子上的連續(xù)數(shù)控快速***沖孔設(shè)備。臺式自沖鉚接機(jī)可以安裝在自動(dòng)化設(shè)備上。甘肅直銷HUCK99-6001鉚槍頭全國發(fā)貨美國 HUCK99-6001 鉚槍頭；

    取得了明顯的技術(shù)經(jīng)濟(jì)效益。均勻干涉配合鉚接法70年代中期到80年代中期,格魯門宇航公司將電磁鉚接成形技術(shù)的應(yīng)用范圍不斷擴(kuò)大,申請了很多項(xiàng)**,諸如應(yīng)力波制孔、應(yīng)力波安裝干涉配合緊固件、應(yīng)力波焊接等。接著又對電磁鉚接的質(zhì)量進(jìn)行了系統(tǒng)的研究。結(jié)果表明,電磁鉚接提高接頭疲勞壽命,在有預(yù)制裂紋的試件孔中,采用這種方法進(jìn)行干涉配合鉚接能延緩疲勞裂紋的增長,對于按照損傷容限準(zhǔn)則設(shè)計(jì)的結(jié)構(gòu)有明顯的節(jié)約重量的潛力。但該公司沒有將電磁鉚接設(shè)備進(jìn)一步發(fā)展。此外，波音公司在70年代也發(fā)明了電磁鉚接設(shè)備,使用雙***進(jìn)行液密干涉配合鉚接,已納入工藝說明書之中。到了80年代,波音公司曾將電磁鉚***裝到自動(dòng)鉆鉚機(jī)上使用。大約在1994年,波音公司開始在新型737飛機(jī)機(jī)身上使用電磁鉚接技術(shù)。波音737的登機(jī)門大致總結(jié)下美國的電磁鉚接技術(shù)的發(fā)展（大致分為三個(gè)階段）：***階段：70年代研制成功了固定式的電磁鉚接設(shè)備；80年代初期到中期,研制了小型手提式電磁鉚接設(shè)備。即高電壓電磁鉚接設(shè)備的研制,工作電壓一般5000-8000V。第二階段：80年代末期到90年代初期,采用了低電壓的電磁鉚接技術(shù),工作電壓一般低于600V,個(gè)別也有1200V,,即低電壓電磁鉚接階段。第三階段：也就是現(xiàn)在。

    板料由于受到凹模型腔的強(qiáng)烈限制而進(jìn)一步被擠壓，下板料被迫向凹模的環(huán)形凹槽處流動(dòng)直至填滿凹槽，上板料則受凸模的作用填充了由于下板料移動(dòng)而留下的空穴；**終，上?下板料形成了完整的自鎖接頭?此階段是無釘沖鉚的**機(jī)理所在?(3)墩鍛保壓階段?此階段也屬于擠壓變形過程，上?下模具應(yīng)保持靜止一段時(shí)間或者使凸模繼續(xù)下壓微小距離，目的是確保上?下板材料完全填滿環(huán)形凹槽，接頭完全定形并防止板料回彈?保壓階段對接頭質(zhì)量有較大影響，應(yīng)控制得當(dāng)?(4)退模階段?此階段凸模上行，退出凹模，將被鉚接成功的上下板取出即可?3數(shù)值模擬及實(shí)驗(yàn)方案設(shè)計(jì)無釘鉚接接頭質(zhì)量的評價(jià)可以從接頭幾何形狀和靜強(qiáng)度實(shí)驗(yàn)2個(gè)方面進(jìn)行評價(jià)?其中靜強(qiáng)度實(shí)驗(yàn)更為準(zhǔn)確，但工程實(shí)際中由于受條件限制，多以觀察接頭幾何形狀為主，輔以仿真分析和靜強(qiáng)度實(shí)驗(yàn)進(jìn)行評價(jià)?接頭幾何形狀如圖2所示?圖2中，Tu為鑲嵌量，直接反映沖鉚完成后接頭自鎖性能的好壞，一般Tu越大，接頭自鎖性能越好，抗拉脫能力越強(qiáng)；Tn為頸厚，直接影響接頭抗剪切性能，一般Tn越大，抗剪切能力越強(qiáng)；C為底厚，綜合反映接頭力學(xué)性能，一般C減小。美國 HUCK99-6001鉚槍頭？

    在CAD中畫運(yùn)動(dòng)示意圖，如圖7所示。測量得到傳感器回到安全位置時(shí)測試接觸頭需要提高H=124mm。圖7傳感器工作示意圖SchematicDiagramofSensorWork4基于ANSYS的電機(jī)支架受力分析設(shè)備的強(qiáng)度問題也是設(shè)計(jì)時(shí)需要考慮的重要問題之一，鉚接機(jī)由床身、鉚釘找正機(jī)構(gòu)、定位夾緊機(jī)構(gòu)、移動(dòng)機(jī)構(gòu)組件等組成，其中移動(dòng)機(jī)構(gòu)組件中的電機(jī)支架受力復(fù)雜，在鉚接過程中屬于剛度薄弱的零部件。因而必須對電機(jī)支架進(jìn)行靜力學(xué)分析。未獲得準(zhǔn)確的分析結(jié)果，將電機(jī)支架、滑動(dòng)導(dǎo)軌以及墊塊作為整體進(jìn)行分析。支架受力分析支架受力較復(fù)雜，主要受兩個(gè)力：動(dòng)力頭及其附件的重力G1，鉚接過程中傳遞的鉚接力F?？紤]到伺服電機(jī)等零部件的重量相對較小，在此處忽略計(jì)算。鉚接力的大小隨著鉚接過程中不斷增大，其中鉚釘完成鉚接后達(dá)到要求尺寸時(shí)，即設(shè)備在保壓狀態(tài)下所需的鉚接力比較大為F=11643N。力通過滑到導(dǎo)軌傳到支架上。動(dòng)力頭的型號確定后，其自身重量及動(dòng)力頭上附件的重量為G1=1400N。兩個(gè)力共同作用在支架上，此時(shí)支架的變形應(yīng)比較大。仿真條件設(shè)定用SolidWorks軟件創(chuàng)建仿真模型，為得到準(zhǔn)確的分析結(jié)果，將支架連同導(dǎo)軌滑塊、墊塊等模型導(dǎo)入到Workbench中。首先，定義支架材料屬性。美國HUCK99-6001鉚槍頭 沃頓供!甘肅直銷HUCK99-6001鉚槍頭全國發(fā)貨

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    0序言隨著航空工業(yè)高速發(fā)展，鈦合金由于強(qiáng)度高、質(zhì)量輕、耐熱性能和耐腐蝕性能好，其緊固件在飛機(jī)結(jié)構(gòu)連接中得到越來越多的應(yīng)用，成為了各國航空技術(shù)中不可或缺的重要材料[1-2].自沖鉚接是一種新型冷變形連接技術(shù)，相比于焊接和傳統(tǒng)鉚接方式，其不僅具有能耗污染少，連接質(zhì)量好的特點(diǎn)，而且其簡單靈活的操作方式比較容易進(jìn)行自動(dòng)化管理.自沖鉚接技術(shù)由于其優(yōu)異的特性可以用于連接各種金屬材料，并獲得較好的連接效果[3-4].Lyer等人[5]對厚度不同的鋁板的自沖鉚接件進(jìn)行了疲勞試驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)結(jié)構(gòu)件的疲勞失效過程主要包括裂紋萌生、裂紋擴(kuò)展和**終斷裂失效三個(gè)過程，并運(yùn)用力學(xué)的相關(guān)理論對不同階段的特性進(jìn)行了分析.邢寶英等人[6]對鋁合金單釘和多釘自沖鉚接接頭的疲勞性能進(jìn)行了研究.Chen等人[7]研究了鋁板自沖鉚接件在疲勞試驗(yàn)中的微動(dòng)磨損現(xiàn)象，發(fā)現(xiàn)在鉚釘與基板相應(yīng)區(qū)域會(huì)出現(xiàn)微動(dòng)磨損現(xiàn)象而產(chǎn)生裂紋.He等人[8]通過拉伸剪切試驗(yàn)，研究了不同鈦板自沖鉚接接頭的承載能力、吸能性能和失效模式.趙倫等人[9]對鈦合金同種和異種接頭進(jìn)行了疲勞試驗(yàn)，用掃描電鏡觀察了失效斷口微觀**，研究了其微動(dòng)磨損機(jī)理.Ma等人[10]研究了鋁合金和鎂合金的摩擦自沖鉚接工藝過程。甘肅直銷HUCK99-6001鉚槍頭全國發(fā)貨

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